Нержавеющие стали
№
п/п | Марка | Применение | Возможность
изготовления | | 1 | 95Х18 | для изготовления подшипников, втулок, ножей и других деталей с высокой твердостью. Сталь выплавляют в открытых электроду... | Есть | | 2 | 40Х13 | для изготовления режущего, мерительного инструмента, пружин, предметов домашнего обихода, подшипников, деталей компрессо... | Есть | | 3 | 65Х13 | для изготовления режущего инструмента, кухонных ножей, пил, съемных лезвий, скальпелей, лезвий бритв, в пищевой, деревоо... | Есть | | 4 | 20Х13 | для изделий, подвергающихся воздействию слабоагрессивных сред (атмосферные условия, кроме морских, водные растворы солей... | Есть | | 5 | 50Х14МФ | для изготовления режущего инструмента в медицинской (цельнометаллические скальпели, съемные лезвия) и пищевой (ножи) про... | Есть | | 6 | 30Х13 | для изготовления режущего, мерительного инструмента, пружин, предметов домашнего обихода, подшипников, деталей компрессо... | Есть | | 7 | 12Х13 | для изготовления деталей с повышенной пластичностью, подвергающихся ударным нагрузкам, для изделий, подвергающиеся дейст... | Есть | | 8 | 08Х13(ЭИ496) | для производства лопаток паровых турбин, работающих при температурах до +580 °С, клапанов, болтов и труб, а также детале... | Есть | | 9 | 12Х17(ЭЖ17) | для изготовления предметов домашнего обихода и кухонной утвари, оборудования заводов пищевой и легкой промышленности, кр... | Есть | | 10 | 08Х17Т(ЭИ645) | для производства химической аппаратуры, изделий, работающих в окислительных средах, а также в атмосферных условиях, кром... | Есть | | 11 | 90Х18МФ | в упрочненном состоянии в производстве химических волокон, для изготовления многопоточных шестеренных насосов для дозиро... | Есть | | 12 | 1Х13 | для изготовления деталей с повышенной пластичностью, подвергающихся ударным нагрузкам, для изделий, подвергающиеся дейст... | Есть | | 13 | 08Х14МФ | для изготовления трубной заготовки, предназначенной для изготовления труб, паровых котлов, паропроводов и коллекторов с ... | Есть |
Топ сталей категории: 95Х18, 40Х13, 65Х13, 20Х13, 50Х14МФ, 30Х13, 12Х13, 08Х13 (ЭИ496), 12Х17 (ЭЖ17), 08Х17Т (ЭИ645),
Статья "Нержавеющие хромистые стали" Формирование физико-механических свойств сталей, относящихся к системе Fe-Cr-C, определяется главным образом содержанием углерода и хрома. По структуре после закалки стали этой системы подразделяются на три класса: мартенситный, мартенситно-ферритный и ферритный, что нашло отражение в классификации коррозионностойких сталей по ГОСТ 5632-72 «Стали высоколегированные и сплавы коррозионно-стойкие, жаростойкие и жаропрочные».
Ярким примером кардинального влияния углерода на структуру и свойства являются стали с содержанием 18 % Cr. Так, сталь 95Х18 (ГОСТ 5632-72), содержащая 0,9—1,0 % С — мартенситного класса обладает высокой твердостью (>55 HRC) и умеренной коррозионной стойкостью, а стали 12X17, 08Х17Т, 08Х18Т1 — ферритного класса, имеют низкую твердость и высокие коррозионные свойства.
Стали мартенситного класса (20X13, 30X13, 40X13,65Х13 и др.) используют как материалы с повышенной твердостью (для режущего инструмента, при эксплуатации на износ и др.).
Термическая обработка сталей этой группы заключается в закалке и отпуске на заданную твердость.
Коррозионная стойкость сталей мартенситно-ферритного класса зависит от содержания в них хрома. При содержании 17 % Cr достигается стойкость в 65%-ной азотной кислоте при 50 °С, при дальнейшем повышении концентрации хрома расширяется область применения хромистых сталей в различных средах.
Повышение содержания углерода отрицательно влияет на коррозионную стойкость, и в этом случае рекомендуется повысить температуру закалки до 975—1050 °С, что обеспечивает более полное растворение карбидов хрома.
Стойкость против питтинговой коррозии хромистые стали приобретают при концентрации хрома выше 20 % и дополнительном легировании молибденом. По стойкости против коррозионного растрескивания хромистые стали ферритного класса превосходят аустенитные хромоникелевые стали типа 08Х18Н10Т.
Ферритные стали с 12-17 % Cr характеризуются высоким сопротивлением распуханию при нейтронном облучении, в чем превосходят стали типа Х18Н10, Х17Н13М2(3).
Несмотря на то, что хромистые коррозионностойких стали ферритного класса представляют собой наиболее экономнолегированную группу сталей, широкое использование их в качестве конструкционного материала не всегда возможно из-за следующих особенностей:
1) повышенная склонность к росту зерна при нагреве; из-за отсутствия полиморфных превращений полученное в результате технологических операций крупное зерно невозможно устранить термической обработкой;
2) ограниченная хладостойкость сталей и их сварных соединений (до -40 °С);
3) недостаточная способность к формоизменению при холодной пластической деформации, что связано с меньшим количеством реализуемых плоскостей скольжения в решетке ОЦК.
Введение карбидообразующих элементов, например титана, не только повышает стойкость сварных соединений против межкристаллитной коррозии, но и позволяет снизить склонность к росту зерна (сталь 08X18Т1). Дополнительное замедление роста зерна ферритных сталей происходит также при микролегировании поверхностно-активными элементами, наибольший эффект из которых имеет церий. Микролегирование церием использовано, в частности, в стали 08Х18Тч (ДИ-77). Положительный эффект от введения редкоземельных элементов достигается только в определенных количественных пределах и при соблюдении технологического процесса.
На снижение хладноломкости ферритных сталей значительное влияние оказывают примеси внедрения — углерод и азот. При суммарном содержании углерода и азота < 0,01 % работоспособность сварных соединений из высокохромистых ферритных сталей при отрицательных температурах возрастает, что иллюстрируется данными, приведенными на рис. 1. Другие примеси (фосфор, кислород, в меньшей степени сера, марганец и кремний) тоже повышают чувствительность ферритных сталей к хладноломкости. Необходимость повышения чистоты металла хромистых ферритных сталей предъявляет повышенные требования к технологии выплавки.
Стойкость против межкристаллитной коррозии высокохромистых сталей ферритного класса достигается при суммарном содержании углерода и азота до 0,010—0,015 % (рис. 2). Превышение указанного содержания (C+N) требует дополнительного введения стабилизаторов — титана или ниобия.
Охрупчивание высокохромистых сталей может также происходить из-за неправильной термической обработки, когда происходит выделение из α-твердого раствора σ-фазы, температурный интервал которой составляет 550-850 °С, или развивается "475°С-хрупкость".
Эти виды хрупкости носят обратимый характер и устраняются соответствующей термической обработкой.
Качество поверхности горячекатаного и холоднокатаного листа из хромистых ферритных титансодержащих сталей повышается при легировании кремнием (сталь 04Х15СТ), что объясняется связыванием продуктов раскисления с силикатными включениями. Легирование кремнием повышает сопротивление точечной коррозии за счет обогащения кремнием верхних слоев пассивной пленки.
Особую группу ферритных коррозионностойких сталей составляют так называемые "суперферриты", в которых более жестко ограничены примесные элементы (01Х18М2Т-ВИ, 01Х25М2Т-ВИ, 01Х25ТБЮ-ВИ). Эти стали обладают повышенным уровнем пластичности и вязкости сварных соединений и устойчивы против питтинговой коррозии и коррозионного растрескивания во многих агрессивных средах.
Источник: А. П. Шлямнев. и др: «Коррозионностойкие, жаростойкие и высокопрочные стали и сплавы; Справ, изд». - М.: "Интермет Инжиниринг". 2000.
Наверх
© Использование материалов с сайта возможно только с разрешения ООО "ЛАСМЕТ"
|
